多點數(shù)據(jù)通信網(wǎng)絡，例如：Profibus、Modbus 和 BACnet 等通常均要求具備 RS-485 雙線、半雙工總線系統(tǒng)與四線、全雙工總線系統(tǒng)通用性。這些系統(tǒng)可以擴展至數(shù)百米長，并承受較大的接地電位差 (GPD)。這些電位差會超出收發(fā)器的共模電壓范圍，對器件造成損壞。為了消除 GPD，我們利用電隔離型收發(fā)器，將總線節(jié)點的控制電子組件隔離于連接總線的實際收發(fā)器級。圖 1 顯示了使用 2-4 線轉(zhuǎn)換器的混合網(wǎng)絡的結(jié)構(gòu)圖。

圖 1 2-4 線轉(zhuǎn)換器可確保半雙工系統(tǒng)和全雙工系統(tǒng)之間的通用性

為了使轉(zhuǎn)換器運行不依賴于數(shù)據(jù)速率，我們通過總線的邏輯狀態(tài)來控制轉(zhuǎn)換器驅(qū)動器和接收器的開啟和關(guān)閉?？偩€驅(qū)動是以每比特間隔，從而讓轉(zhuǎn)換器運行獨立于信號數(shù)據(jù)速率。

簡單的控制邏輯可確保驅(qū)動器 D1 和 D2 僅由相反接收器(也即 R1 或者 R2)輸出的邏輯低激活啟用。因為接收器輸入端存在 VFS > 200 mV 的總線故障保護電壓，所以在總線閑置期間，兩個接收器輸出均為邏輯高。逆變器柵極將該邏輯高電平反向為低態(tài)，并在關(guān)閉驅(qū)動器的同時啟用接收器。

在半到全雙工方向(圖 2：自左向右)，R1 輸入端的負總線電壓激活驅(qū)動器 D2，并對驅(qū)動器輸入使用低態(tài)。D2 通過以一個負輸出電壓驅(qū)動傳輸總線來做出相應的響應。當 R1 輸入的總線電壓變?yōu)檎龝r，D2 立即失效。但是，它的輸出卻為高電平，原因是故障保護偏置電阻器 RFS 形成總線電壓 VFS。

(請注意，在整個運行期間，R2 的輸出始終保持高電平，確保 R1 保持有效而 D1 保持無效。)

圖 2 半雙工到全雙工方向的轉(zhuǎn)換器時序

在全到半雙工方向(圖 3：自右向左)，R2 輸入端的負總線電壓激活驅(qū)動器 D1，并給驅(qū)動器輸入施加低態(tài)。D1 通過以一個負輸出電壓驅(qū)動雙線總線做出相應的響應。當 R2 輸入的總線電壓變?yōu)檎龝r，D1 經(jīng)一段延遲時間后失效。在該延遲時間內(nèi)，D1 在出現(xiàn)高阻抗前使用一個負電壓驅(qū)動總線，以防止 R1 輸出端出現(xiàn)開關(guān)瞬態(tài)。

我們建議，RD∙CD 時間常量產(chǎn)生的最小延遲時間應為驅(qū)動器最大傳播延遲的 1.3 倍，以補償組件值、逆變器閾值和電源電壓的容差。在給定的電容條件下，可通過方程式 1 確定要求的 RD 值：

方程式 1

其中，tPLH-max 為驅(qū)動器 D2 的最大低到高傳播延遲，VIT+ min 為施密特觸發(fā)逆變器的最小正輸入閾值，而 VCC-max 為最大供電電壓。

在 D1 失效以后，因為有故障保護偏置電阻器 RFS 形成的總線電壓 VFS其輸出仍為高電平。當 R2 輸入端的總線電壓恢復負時，由于 CD 通過放電二極管 DD 快速放電D1 立即被激活。圖 3 所示時序圖顯示，半雙工總線上一個遠程接收器(此處以 R 表示)，將負總線電壓轉(zhuǎn)換為一個低比特。一個高比特由一個低主驅(qū)動正總線電壓和剩余故障保護電壓 VFS 組成。

圖 3 全雙工到半雙工方向的轉(zhuǎn)換器時序

圖 4 所示最后一個轉(zhuǎn)換器設計使用兩個全雙工收發(fā)器：一個配置為半雙工收發(fā)器;另一個則為全雙工模式。該轉(zhuǎn)換器擁有高達 200 kbps 的數(shù)據(jù)速率，并由一個單 3.3 V 電源供電。表 1 為此電路的材料清單 (BOM)。

表1、雙到四線轉(zhuǎn)換器 BOM

圖 4 雙隔離式二到四線轉(zhuǎn)換器設計

兩個轉(zhuǎn)換器端口的收發(fā)器級均要求所使用的隔離式電源 VISO-1 和 VISO-2須來自中央 3.3V 電源。圖 5 為其原理圖。為了避免無負載狀態(tài)期間出現(xiàn)輸出峰值要求，每個整流輸出均包括一個大小為 2 kΩ 的最小負載電阻器。

圖 5 VISO-1 和 VISO-2 的隔離式電源設計

總結(jié)

二到四線轉(zhuǎn)換器可用于將一個單半雙工收發(fā)器或者一條完整的半雙工總線，連接至一個全雙工總線。在將二到四線轉(zhuǎn)換器連接至全雙工總線時，必須注意的是，在與轉(zhuǎn)換器節(jié)點通信時，主控節(jié)點的微控制器會改變其全雙工到半雙工的傳輸格式。